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目前橋梁結(jié)構(gòu)的加固，有主動加固和被動加固。通常的對裂縫進行處理后在粘貼附加物（鋼板、碳纖維，有人戲稱“狗皮膏藥”）為被動加固；而體外預(yù)應(yīng)力則屬于主動加固。
1 體外預(yù)應(yīng)力加固橋梁的使用條件：
（1） 使用荷載下，原受彎構(gòu)件抗彎、抗剪強度不足，或剛度不足，裂縫過多、過寬；
（2） 使用荷載下，大偏心受拉或受壓構(gòu)件，受拉裂縫過多、過寬，施加預(yù)壓力后應(yīng)能保證受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性要求；
（3） 改善結(jié)構(gòu)控制截面的受力狀況及變形，較大提高構(gòu)件的承載力；
（4） 在一定條件下提高橋梁的荷載等級或作為重車過橋的臨時加固手段。
2 體外預(yù)應(yīng)力加固中轉(zhuǎn)向裝置的設(shè)計
轉(zhuǎn)向裝置是體外配筋結(jié)構(gòu)中重要的構(gòu)造部分之一，它將正確地保證體外筋的形狀，牢靠地將力筋的分力傳遞到該處梁的整個斷面上。
轉(zhuǎn)向裝置的常用形式有：滑塊式、U形承托式、橫隔板式、肋板式、塊式。其中前兩種主要用于T形梁或I字梁橋的加固，后三種主要用于箱梁的加固。
滑塊：主要由厚鋼板焊接而成，具體構(gòu)造及滑動面的處理可參照相關(guān)手冊資料進行。設(shè)計時，重點驗算焊縫強度。
U形承托：主要由U形鋼板、鋼墊板、承板及錨栓組成，設(shè)計時主要驗算混凝土端部的局部承壓強度。
對于橫隔板、肋板和塊式轉(zhuǎn)向裝置，前兩種的特點是：從力筋導(dǎo)管上方到橋面的橫隔板形成受壓支柱，主要靠支柱承壓形式承受力筋的垂直分力，承載能力大。采用新增混凝土橫隔板時，板的四周新舊混凝土連接部分要處理牢靠，需要臨時中斷交通養(yǎng)護混凝土，采用新增鋼構(gòu)件橫隔板，則無需中斷交通。塊式的特點是：重量較小，塊的上方不能形成受壓支柱，屬鋼筋受拉型。上述三種轉(zhuǎn)向裝置都要設(shè)符合起彎角度帶喇叭口的弧形鋼導(dǎo)管。
3轉(zhuǎn)向裝置的構(gòu)造
轉(zhuǎn)向裝置的縱向尺寸由鞍座或?qū)Ч芑∶孀钚∏�率半徑、箍筋根�?shù)及間距、構(gòu)造及最小保護層來決定。體外筋的起彎角度一般不宜超過15°，但舊橋加固中，有時會受其他條件的限制，有一定程度超過。橫向尺寸由力筋的外徑、橫向排列布置、水平抗剪和保護層來決定。為盡可能減小底板與腹板處的偏心彎矩，力筋導(dǎo)管必須靠近腹板布置，特別對轉(zhuǎn)向塊尤為重要。根據(jù)國外實踐經(jīng)驗，導(dǎo)管水平及豎向凈距不應(yīng)小于管道直徑，且不小于4cm，導(dǎo)管離側(cè)面自由邊的凈距在（7.5~10）cm，離底板凈距在（2.5~5）cm之間為宜。對受拉型的轉(zhuǎn)向塊，箍筋可采用單層或雙層布置，對支柱受壓型，箍筋只需采用單層布置。
對于受拉型的轉(zhuǎn)向塊，內(nèi)層及外層箍筋的下端焊接與錨栓上形成閉口箍筋。箍筋直徑在（12~16）mm為宜，縱向間距（10~15）cm為宜。
內(nèi)層箍筋圍住各根筋束孔道，與導(dǎo)管的最小凈距為2.5cm。外層箍筋圍住所有內(nèi)層箍筋，凈保護層厚約（4~6）cm，與內(nèi)層箍筋的豎向豎直方向間距不少于5cm。內(nèi)外層箍筋的尺寸由導(dǎo)管曲率、外徑、間距，以及箍筋本身的間距、錨固長度等決定。不管設(shè)單層或雙層箍筋，所有箍筋的下部均與錨栓焊接，并滿足焊縫長度要求，與混凝土底板下的鋼墊板形成封閉箍筋。錨栓數(shù)量由箍筋數(shù)量決定，直徑約為20mm。首先需在地板上避開主筋鉆孔，錨栓穿出底板后錨固在粘貼與混凝土底板下的鋼墊板上，再往孔隙中灌注環(huán)氧樹脂固結(jié)螺栓。鋼墊板厚約（8~12）mm，平面尺寸比轉(zhuǎn)向裝置稍大些。所有新舊混凝土結(jié)合面需鑿毛、植筋等處理。轉(zhuǎn)向裝置內(nèi)的縱向箍筋數(shù)量和位置可按構(gòu)造要求設(shè)置。
柳州OVM機械股份有限公司2007年頒布的企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，對于鋼絞線成品索轉(zhuǎn)向裝置的最小彎曲半徑如下表。

加固

補遺：體外預(yù)應(yīng)力加固結(jié)構(gòu)的承載能力計算。
體外預(yù)應(yīng)力加固結(jié)構(gòu)，可以改善結(jié)構(gòu)的受力狀況，提高結(jié)構(gòu)的承載能力。然而，體外預(yù)應(yīng)力實屬無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，在其破壞階段，力筋的應(yīng)變并不像鋼筋混凝土和有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土那樣滿足應(yīng)變協(xié)調(diào)的假定。由于體外無粘結(jié)，在外荷載下，錨固塊和轉(zhuǎn)向塊之間以及轉(zhuǎn)向塊和轉(zhuǎn)向塊之間的力筋應(yīng)變保持一致。實踐證明，在無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)破壞時，力筋的應(yīng)變尚未達到其屈服應(yīng)變。由此看來，在計算承載能力時，不能像有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)一樣用其設(shè)計強度來計算，而應(yīng)該根據(jù)其實際的應(yīng)變來計算。對于無粘結(jié)筋的極限應(yīng)變的計算各國規(guī)范也不盡相同，但其表達式大同小異，即無粘結(jié)筋的極限應(yīng)力為其有效應(yīng)力和在極限荷載下的應(yīng)力增量的和。德國規(guī)范歸于應(yīng)力增量的規(guī)定如下：單跨梁110MPa，懸臂梁50MPa，連續(xù)梁則不考慮應(yīng)力增量。
補遺：2011-05-27
以上時華南理工單成林老師的一些觀點，湖南大學(xué)邵旭東老師關(guān)于體外預(yù)應(yīng)力加固橋梁有如下觀點（橋梁設(shè)計百問第二版）：
體外預(yù)應(yīng)力加固法主要用于梁式橋正常使用極限狀態(tài)超限的情形，通過對舊橋施加體外預(yù)應(yīng)力，能夠起到較小或消除裂縫，較小梁體下?lián)稀⒏纳平Y(jié)構(gòu)各截面應(yīng)力狀態(tài)的目的。
由于體外預(yù)應(yīng)力筋與原結(jié)構(gòu)混凝土之間沒有可靠粘結(jié)，結(jié)構(gòu)在開裂后預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力增量很小，因而體外預(yù)應(yīng)力對提高橋梁的承載能力幾乎沒有影響。
疑問：用體外索加固后，梁體破壞后，雖體外索的應(yīng)力增量很小，但不至于達到體外索內(nèi)的應(yīng)力為零地步，那么體外索中的應(yīng)力對結(jié)構(gòu)的承載能力還是有貢獻。邵老師的觀點，我猜測是這樣：這個承載能力的沒有影響時相對于考慮體外索應(yīng)力的截面承載力的，這有別于體內(nèi)有粘結(jié)索。因為體內(nèi)有粘結(jié)索扣除應(yīng)力損失后，有效應(yīng)力一般都小于設(shè)計強度，但是到破壞階段時，其應(yīng)力可以達到設(shè)計強度，那么承載能力相對于以有效應(yīng)力計算的承載力有所提高。如果這樣理解沒有問題，那么兩位老師的觀點就統(tǒng)一了。